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電容器回收,蓄電池回收,斷路器回收 整流變壓器為Y/Y△聯(lián)接,其中Y/△聯(lián)接組對(duì)應(yīng)圖l(b)中所示整流橋。二次測(cè)Y和△兩繞組每個(gè)整流臂分別設(shè)有一套電流互感器作為電流測(cè)量保護(hù)之用,并未提供更多的互感器輸出接口,因此控制電路無(wú)法獲得交流電流取樣(Siemens整流裝置兩組橋的電流取樣,分別由整流機(jī)組內(nèi)各整流橋臂上的電流互感器得到)。Y、△兩組整流橋所對(duì)應(yīng)的飽和電抗器分別由一對(duì)輸出端子控制即(2a,2b)及(3a,3b),見(jiàn)圖1(a),這與國(guó)內(nèi)飽和電抗器的繞制方式有著明顯的區(qū)別。通常國(guó)內(nèi)飽和電抗器控制繞組是按照三套設(shè)計(jì):其中一套用干榨制回路.一套用于偏移回路,另外一套作為備用。這三套繞組在結(jié)構(gòu)和匝數(shù)上完全相同,可以互換使用;與國(guó)外飽和電抗器繞組大區(qū)別是直流阻抗較低(通常小于0.1Ω)。Siemens生產(chǎn)的飽和電抗器繞組的直流阻抗較高,約為1n,差別非常大。由于原變壓器的交流電流互感器的原因,無(wú)法獨(dú)立取得Y、△兩組整流橋交流輸入電流的大小,只能從整流機(jī)組總直流互感器取得輸出直流電流的大校由上述可知,因無(wú)法單獨(dú)獲取Y、△兩組整流橋的交、直電流而只能取得兩組整流橋總直流電流,因此要實(shí)現(xiàn)對(duì)該整流機(jī)組的穩(wěn)流控制,只能將Y組飽和電抗器繞組與△組飽和電抗器繞組串接起來(lái)同時(shí)進(jìn)行控制。
由此可見(jiàn),2400 kvar的電容器組配置電抗率為6%的串聯(lián)電抗器,另外一組電抗率為6%的電容器單組或追加投入時(shí),涌流能夠得到有效限制。
(4)諧波電壓放大率分析 計(jì)算電抗率選擇6%時(shí),將有關(guān)參數(shù)代入式(3),經(jīng)過(guò)計(jì)算,電容器組對(duì)1~7次諧波電壓放大率FVN 結(jié)果如表2所示。 由計(jì)算結(jié)果可以看出,選擇6%的串聯(lián)電抗器對(duì)3次諧波電壓放大率FVN為1.21,對(duì)5次諧波電壓放大率FVN為0.69。經(jīng)過(guò)與現(xiàn)場(chǎng)諧波實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)比較發(fā)現(xiàn):3次諧波電壓放大率FVN與以上理論計(jì)算值基本一致,但5次諧波電壓放大率FVN的誤差較大。文獻(xiàn)[5]認(rèn)為:簡(jiǎn)化的電路模型對(duì)于3次諧波電壓放大率FVN的計(jì)算有工程價(jià)值,但對(duì)5次諧波電壓放大率FVN的計(jì)算無(wú)工程價(jià)值。2400 kvar的電容器組配置電抗率為6%的串聯(lián)電抗器,產(chǎn)生了3次諧波放大,且超過(guò)公用電網(wǎng)諧波電壓(相電壓)3.2%的限值[2]。因此可以判斷在如此諧波背景下,2400kvar的電容器組配置電抗率為6%的串聯(lián)電抗器是不恰當(dāng)?shù)摹?(5)電抗率的合理選擇 要做到合理地選擇電抗率必須了解該電容器接入母線處的背景諧波,根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)癥下藥。并聯(lián)電容器的串聯(lián)電抗器,IEC標(biāo)準(zhǔn)按照其作用分為阻尼電抗器和調(diào)諧電抗器。阻尼電抗器的作用是限制并聯(lián)電容器組的合閘涌流,其電抗率可選擇得比較小,一般為0.1%~1%;調(diào)諧電抗器的作用是抑制諧波。當(dāng)電網(wǎng)中存在的諧波不可忽視時(shí),則應(yīng)考慮使用調(diào)諧電抗器,其電抗率可選擇得比較大,用以調(diào)節(jié)并聯(lián)電路的參數(shù),使電容支路對(duì)于各次有威脅性諧波的低次諧波阻抗成為感性,據(jù)式(

兩個(gè)線圈串聯(lián),如果兩個(gè)線圈繞向相同的話,需要同名端連接的,
如果兩個(gè)線圈繞向相反的話,需要異名端連接的
如果和上述接線方式相反的話,電抗是相互抵消的,不過(guò)因互感的原因,總電抗器是大于零的。
2)兩個(gè)線圈并聯(lián),如果兩個(gè)線圈繞向相同的話,需要異名端并聯(lián)輸出的
如果兩個(gè)線圈繞向相反的話,需要同名端并聯(lián)輸出的
如果和上述接線方式相反的話,電抗是相互抵消的,不過(guò)因互感的原因,總電抗器是大于零的。


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